干化项目操作的新方向——南海绿电干化项目招标文件述评

       写完了前面的干化，本想静下心来专注于焚烧、消化等题目的研究，偏偏一个朋友给我发来一份招标文件，让我给参谋参谋。打开一看，原来是一个已经上网正在招标中的项目。抱着学习的态度，我花了半小时简单看了一下，发现真不简单。这堪称是一份大师级的作品，一个如何使招标成为走过场的优秀操作范例。这位朋友本来也跃跃一试，被我一说，吓出了一身冷汗，最后是否投标尚未可知。

思想斗争了好半天，最后还是决定把这些想法写出来。不为别的，纯粹是自己跟自己打个赌。听朋友转述，有人认为，泥客庄主所写评论针对的都是已实施的项目，均属马后炮，对成名技术品头论足、吹毛求疵，算不得什么真知灼见。这次想破个例，评论一个正在招标、尚未定标和实施的项目，看看笔者的技术眼光到底如何。等招标、实施完毕，笔者一定还会继续留意追踪它。如果不幸被笔者说中了，那只能怪这玩家的小伎俩太小儿科了，居然被笔者这种没什么商业头脑的技术人员都给看出来了。要是说错了，那说明本人的水平还很有限，今后还当认真学习才是。

闲话少叙，直入正题吧。所有引文均为仿宋体，以从头到尾的自然阅读为序，顺手摘抄。

1、“评标由依照有关法规组建的评标委员会负责。评标委员会将按照投标资料表中确定综合评价法进行”。

【点评】在业内混上几年，一看评标办法是“综合评价法”，就让人不得不起三分疑心，这里面的无穷奥妙，笔者在上次写作《得利满的核心竞争力》一文时已有所领教。

2、“评标委员会将按照本须知第24条规定，只对确定为实质上响应招标文件要求的投标进行评价和比较”。

【点评】此条表面无可挑剔，但结合后面的内容细看，就有意义了，它是作为最后一个杀手锏备用的，当局面可能失控时，可用此条把最关键的竞争对手开出局，理由就是招标文件中埋下的多个技术钉子。

3、“[26.3] 评标委员会在评标时，除根据本须知第11.2条的规定考虑投标人的报价之外，还要按照招标文件的规定考虑量化以下因素：

l) 在中国境内所发生的内陆运输费、保险费，及其将货物运至最终目的地的伴随服务费用；

2) 投标文件申报的交货期；

3) 与合同条款规定的付款条件的偏差；

4) 所投货物零部件、备品备件和伴随服务的费用；

5) 在中国境内得到投标设备的备件和售后服务的可能性；

6) 投标设备在使用周期内预计的运营费和维护费；

7) 投标设备的性能和生产率；

8) 备选方案及其它额外的评标因素和标准”。

【点评】轻轻一句“考虑量化”，给评标的实际暗箱操作留下了巨大伏笔，无穷的可发挥空间。这八大因素，从文字看十分缜密，简直无懈可击。我见识浅薄，没见过写得这么冠冕堂皇、滴水不漏的条文。

4、“[26.4] 根据本须知第26.3条的规定，对投标资料表中选定的评标因素，可采用以下量化方法调整评标价格：

26.4.l 在中国境内所发生的内陆运输费、保险费及其它伴随服务的费用

评标委员会将按照铁路/公路等交通部门、保险公司和/或其它有关机构发布的收费标准计算货物从出厂地/进口港/边境口岸运抵投标资料表所指明的项目现场所发生的内陆运输、保险及其它伴随服务的费用。为便于计算，投标人应在投标文件中提供估计的货物尺寸、装运重量和每个合同包的估计EXW价/CIF价/CIP价的价值。评标委员会将把上述费用加到EXW价/CIF价/CIP价上。

26.4.2 投标文件申报的交货期

l) 本投标邀请项下的货物按照货物需求一览表中规定的时间交货(或启运)。以规定的时间为基础，每超过基础时间一周，其评标价将在投标价的基础上增加投标资料表中规定的EXW价/CIF价/CIP价的某一百分比(%)来考虑。提前交货不考虑降低评标价。或者

2) 本投标邀请项下的货物按照货物需求一览表中规定的可接受的几周时间范围内交货(启运)。提前交货不考虑降低评标价，晚于交货时间范围供货的投标将被视为非响应性投标。在这段可接受的时间范围内，每迟于货物需求一览表中规定的最早交货时间一周，其评标价在投标价的基础上增加投标资料表中规定的某一百分比(%)来考虑。或者

3) 本投标邀请项下的货物按照货物需求一览表中规定的分批装运交货(启运)。提前交货或者推迟交货的投标将调整其评标价。方法是每提前或超过规定的交货时间一周，其评标价将在投标价的基础上减少或增加投标资料表中规定的EXW价/CIF价/CIP价的某一百分比(%)。

26.4.3 付款条件的偏差

l) 投标人应按照合同条款所列的付款条件报价。评标时以此报价为基础，但投标    人可提出替代的付款计划并说明采用该替代的付款计划投标价可以降低多少。评标委员会可以考虑中标的投标人的替代的付款计划。或者

2) 合同条款中规定了招标人提出的付款计划。如果投标文件对此有偏离但又属评   标委员会可以接受的，评标时将按投标资料表所述的利率计算提前支付所产生的利息，并将其计入其评标价中。

26.4.4 零部件和备品备件的费用

l) 投标人将所投货物的零部件及在投标资料表中规定的运行周期内必需的备品备    件的名称和数量清单附在技术规格中，按投标文件中所报的单价来计算其总价，并计入投标价中。或者

2) 招标机构和招标人将开列经常使用的零部件和备件清单，以及在投标资料表中   所规定的运行周期所需要的数量，按投标文件中所报的单价计算其总价，并计入投标价中。或者

3) 招标机构和招标人将根据每一投标人提供的信息，以及招标人过去的经验或其   他购买人的经验来估算在投标资料表中所规定的运行周期所需要的零部件和备件的费用，并计人评标价中。

26.4.5 中国境内的备件供应和售后服务设施

       根据投标资料表或招标文件其他部分的规定，招标人建立最起码的维修服务设施和零部件库房所需的费用，评标时应计入评标价。

26.4.6 投标设备的预计运行和维护费用

       由于所采购的货物的运行和维护费用是设备使用周期成本的一个主要部分，这些费用将根据投标资料表或技术规格中规定的标准进行评价。

26.4.7 投标设备的性能和生产率

l) 投标人应响应技术规格中的规定，说明所提供的货物保证达到的性能和效率。高于标准的，不考虑降低评标价；低于标准性能或效率的(假设为100%)，每低一个百分点，投标价将增加投标资料表中规定的调整金额，采用投标资料表或技术规格中规定的方法，计算设备在使用年限中的运行成本所额外增加的费用。或者

2) 所提供的货物必须具备技术规格中相应条文所规定的最低性能或生产率才能被认为是具有响应性。若所提供的货物与规定的要求有偏离时，评标时将根据该货物实际性能或生产率，采用投标资料表或技术规格中规定的方法，调整其评标价。

26.4.8 备选方案及其他额外的评标因素和标准

除非投标资料表或技术规格中另有规定，只允许投标人有一个投标方案，否则，其投标将被拒绝。如果投标资料表或技术规格中规定允许有备选方案，投标人在投标文件中只能提供一个备选方案并注明主选方案，且备选方案的投标价格及评标价格均不得高于主选方案。评标时仅对主选方案评议。如果投标人提供两个以上的备选方案或未注明主选方案，其投标将被拒绝。

其他额外的评标因素和标准将在投标资料表和/或技术规格中详细规定”。

【点评】根据26.4款下的这些细则，招标人可通过八大项内容，对不准备接受的投标做任意主观解释和修改，且其幅度之大，几乎可以任意而为。比如“若所提供的货物与规定的要求有偏离时，评标时将根据该货物实际性能或生产率，采用投标资料表或技术规格中规定的方法，调整其评标价”。设备尚未运行，业主如何知道该货物的实际性能或生产率？难道有投标人会自己说自己不行？

5、“[31.3] 已成功注册的投标人可以在招标网上查看评标结果公示和公示结果公告。在评标结果公示期内，投标人对评标结果有异议的，可以先向招标机构提出书面异议意见，如投标人未得到招标机构的答复或对答复结果仍有异议，也可在招标网上向相应的主管部门提出质疑。

31.4 提出质疑的投标人应保证提出质疑内容及相应证明材料的真实性及来源的合法性，并承担相应的法律责任。招标人和招标机构可以在招标文件中将主管部门公布的质疑信息作为对投标人的资格要求”。

【点评】这两条规定的功用在于吓阻质疑，尽管大家都知道质疑是没用的，没有几个倒霉蛋会真叫这个真，但玩家连这个麻烦也想免了。

6、“项目廉政责任书（中标后提供）”

【点评】很有意思的一项规定！中标后才提供廉政承诺，做个姿态，走个形式，也不知是给谁看的。掩耳盗铃，也得先掩上耳再盗铃嘛，怎么还有先盗铃、后掩耳的？

7、“投标人采用的污泥干化主设备自2006年1月1日至今至少具有2个或以上与投标工艺相同的已投入运行污泥干化厂的应用业绩(生产线规模100t/d（3.24 tH2O/h）以上。国内业绩提供合同或中标通知书或验收报告等复印件作为业绩证明材料，国外业绩提供公证作为业绩证明材料，提供公证单位必须是独立第三方。（投标人须按招标文件第四章投标格式之格式IV-2填写供货业绩表，表中须详细说明项目名称、业主单位名称、项目规模、设备投入使用的时间、系统基本情况（例如功能、组成、品牌型号等），业主的联系人、联系电话、地址和网址等，同时相应提供的业绩证明材料需投标单位盖章确认，非中文材料需附带提供中文翻译件，且该翻译件同样需要投标单位的盖章确认）”。

【点评】到目前为止，能够参与投标的各家，在华业绩多于两个的，只有一家，那就是两段式的供货商（唐家陀、苏州园区、天津滨海新区）。其它有一项业绩的有两家，分别是荷兰吉美福高达（昆明项目）、日本月岛（温州），且合同供货金额都不到5000万元。这意味着他们都必须费九牛二虎之力去搞国外的业绩证明。先不说如此复杂、信息全面的业绩证明国外客户愿不愿意开，仅需要第三方认证这一项，就可以让投标商浪费几个星期去准备。

在业绩数量及其评分规定中，如此费劲不讨好弄来的国外证明，居然总分只有1分，且需要5个，否则每少一个扣0.5，这明显是根本不想让这些厂家拿分的意思；而国内业绩证明只需中标通知书，无需运行年份，且价值极高，每个值2分，总共4分。如此大的差别，不是量身打造是什么？

8、“干化主设备只接受桨叶干化、薄层加带机两段式干化技术设备。污泥干化设备限定为国际知名品牌”。

【点评】这一条是把有竞争力的大多数有威胁的工艺都排除在外的最大一道门槛。只保留玩家最有把握击败、也毫无希望的对手，这就是空心桨叶。要知道玩家为什么选择空心桨叶？没有比玩家更了解空心桨叶的了，因为他自己就安装使用过二十多条！详见《空心桨叶干化原理与工艺特征的深度剖析》。

9、“本项目的最高投标限价为：人民币10000万元”；

【点评】这一条颇为出人意料，以玩家在华操作的惯例，这个项目的价格应该翻倍。想来是泥客庄主的帖子起了某种作用，玩家这次有所收敛，专心致志做设备商，而不再搞先入股、后卖设备的把戏了。这一次，业主作为上市公司，也许还能自己做几分主吧，于是才有了限价之说。

10、[23.3] “评标内容的保密。开标后，直至授予中标人合同为止，凡属于对投标文件的审查、澄清、评价和比较有关的资料、中标候选人的推荐情况，以及与评标有关的其他任何情况均严格保密。中标人确定后，招标人不对未中标人就评标过程以及未能中标原因作出任何解释。未中标人不得向评标委员会组成人员或其他有关人员索问评标过程的情况和材料”。

【点评】这一霸王条款，可以彻底封掉未中标人的口。业主想选谁就选谁，无需解释。如此条款，比我国近代史上签署的诸多不平等条约还霸道，让人大开眼界。

10、“污泥干化系统的设计能力为：日干化处理综合平均含固率为20%的湿污泥300吨，将其总体平均含固率提高到70～90%范围内，招标人可以根据实际情况选择运行时的最终含固率。但考核点固定在干化后污泥含固率70%处。干污泥最后的集合尺寸要求是95%以上大于8mm”。

“干化机最终出料即干污泥温度不得超过50℃以下，干污泥粒径要求小于8毫米的占总重量不得大于3%，干污泥粒径要求小于0.063毫米的占总重量不得大于0.3%，其中任意一项超过，必须进行造粒”。

【点评】这是技术钉子之一。如笔者在《空心桨叶干化原理与工艺特征的深度剖析》一文所述，空心桨叶实现含固率70%的污泥颇为困难，因为需要干泥返混。考核点设置在70%处，玩家有方便自己、为难对手的妙用。无论如何，两段式自己工艺生产90%含固率的污泥也是很费劲的。

11、“年工作保证时间不小于7500小时”。

【点评】在大多数干化项目上，一直是8000小时的要求，偏偏这里有7500这么个数。理解起来不难，这是目前薄膜带式两段式工艺所能保证的最大值了。

12、“与污泥直接接触的转动部件，必须是不低于SS304的不锈钢、耐磨合金或特殊的耐磨耐腐蚀材质；与污泥接触的受热面要求材质不低于SS316。否则，投标方案做废标处理”。

【点评】这是另一个技术钉子。从用钢量来说，特别是昂贵的换热面钢材，以面积计，空心桨叶大大地高于薄膜机，恐怕有十倍之多。带式机是不受此限制的。这一要求可以大幅度提升对手的成本。

13、“设备品牌、产地

3     余热回收及补充热源系统   

3.1   空气余热器    套    ≥3  每台干化机配1套，国外在中国独资或合资产品

3.2   冷却型换热器       套    ≥3  每台干化机配1套，国外在中国独资或合资产品

3.3   循环风机       套    ≥3  每台干化机配1套，国外在中国独资或合资产品”

【点评】玩家设卡设过头了，无意中露出了马脚。所谓余热回收和补充热源系统只有两段式工艺有，空心桨叶是没有的。在技术评分项中，这一条占了5分，如果没有则是零分。这好比让一位美女与男子们同台选美，非要规定有喉结就得分一样，属于严重的不平等待遇。

15、“污泥干化厂用地

本次招标建设污泥干化二条150t/d干化生产线及其配套高位料仓、污泥给料系统、冷却器等”

【点评】最早这个项目确定的应该就是一期两条线，从总日处理量450吨看，较为合理的也是三条线。但后来的版本中一期变成了三条线。这残留的痕迹，暴露出玩家是后期才介入的。两段法无法实现单线150吨的处理量。受益人是谁，不言自明。

16、“各污泥干化设备除满足以上要求外，对具体的干化设备还需满足以下要求：

桨叶干燥机

1.     要求干燥机内部与污泥接触的热交换面必须采用高耐磨、高耐腐蚀的材料制成，如果采用不锈钢，其性能不低于SS316L。干燥机内部与污泥接触的非热交换面必须采用高耐磨材料，并做好防腐蚀处理，其性能不能低于SS304。投标人必须为干燥机的盘片、轴提供可靠的防磨措施，如喷涂硬质耐磨合金。

2.     干燥机的轴必须配有扭矩监测系统及其他安全保护措施，以保证干燥机的安全稳定运行，信号上传PLC。所配用的电机必须满足通过电机的扭矩使污泥跨越胶粘态。

3.     热蒸汽导入口要求结构合理，装配严密，在投入运行后二年内如有泄漏，供应商必须无偿更换。

4.     为了确保系统安全稳定运行，干燥机必须配备准确可靠的温度、氧气含量测量装置及惰性气体系统。一旦发生温度过高，或氧气含量>10%的情况，惰性气体系统能自动启动，为干燥机内部注入惰性气体，防止闷燃和爆炸。

5.     干燥机出口的粉尘含量如超过0.3% w/w，以及出料小于8mm时必须造粒成8~12mm的颗粒。（详见造粒机的技术要求）

6.     为满足检修维护的需要，干燥器应具有自清空能力，或每次最大清空量≥1吨时需要配套半自动化清空设施”。

【点评】这是给空心桨叶设卡最集中的地方，对空心桨叶缺陷的了解可谓透彻，句句点到要害处。作为“身受其害”的用户，玩家了解这些丝毫不奇怪。上述系统的配置足以使空心桨叶的成本比两段式高出一大截。

17、“薄层干燥机及两段式

1.     要求干燥机内部与污泥接触的热交换面必须采用高耐磨、高耐腐蚀的材料制成，如果采用不锈钢，其性能不低于SS316L。干燥机内部与污泥接触的非热交换面必须采用高耐磨材料，并做好防腐蚀处理，其性能不能低于SS304。

2.     要求刮片是可调整和更换式的，可以对个别磨损量大的刮片进行更换。

3.     干化机转子的边缘线速度不应大于10m/s。

4.     薄层干燥机应配备安全可靠的方式监测系统运行，以保证干燥机安全稳定运行。

5.     当采用两段式时，要求在薄层干燥机与带式干燥机相接处，保持相对密封，以减少臭气的外溢”。

【点评】与上一段形成对比，这里没有一句说到点子上，都是些无关痛痒的内容，比如刮片的可调整和可更换，线速度，原本就是如此，倒是如果想让线速度高些、刮片不可更换恐怕都不可得。

真正该关注的两段式缺陷倒是一个没提，这一点倒是提醒笔者，下次可专门就两段式的缺点进行一番讨论。比如面条机易被纤维堵塞，唐家沱项目为此特意在浓缩段设了过滤装置，来自不同污水厂的污泥到了南海绿电，是否也要过滤一次？为此难道不该做些备用、旁路之类的要求吗？没有，不做要求。

18、“造粒机（如需设置）

干燥机出口的粉尘含量如超过0.3% w/w，或者污泥出口处固体颗粒物小于5毫米的量达到10%以上，则必须在每条干燥线的出口配备造粒机，以降低干燥系统及干燥车间内的粉尘含量，防止爆炸，以及利于招标方的再利用。造粒机的处理能力应和干燥线的污泥处理能力相匹配，颗粒要求是8~12毫米。

为了保证造粒机能够长时间安全稳定运行，造粒机必须采用国际知名品牌，产品（和设计、监制）和原产地必须采用不低于欧洲、美国、日本的国际知名制造商产品。

造粒机必须保证连续运行2500小时内不出现任何损坏部件和磨损件。如在2500小时连续运行中出现损坏部件或磨损件，投标商应无偿进行更换”。

【点评】这是对空心桨叶的又一个技术钉子。对干泥进行造粒，磨损是自不待言的，国内污泥含沙量高是谁都无法回避的事实，根据国内一些厂家的经验，模板的寿命只有几个星期。这里要求造粒机是进口品牌，还要保证2500小时以上的寿命，否则要无偿更换，这造粒机询来恐怕比干燥机都要贵了。

说起造粒，挤面条算不算造粒？当然应该算，但这里只提干泥造粒。面条机的磨损怎么办？这里当然不提。玩家的这点小心思也属于司马昭之心，路人皆知吧。

21、“招标方将按照系统正常运行后，选取满负荷运行的三个月内成本数据对投标方的保证成本进行考核，如果运行成本高于保证值，招标方将向投标方索赔。索赔规则如下：

每吨污泥保证成本（水、电、汽成本）上升1.00元/吨污泥，将扣除合同总价的1‰；成本上升达到5.00元/吨污泥时，将扣除合同总价的2‰，成本上升达到10.00元/吨污泥或以上时，将扣除合同总价的5‰，最高可以扣除合同总价的30%。但每吨污泥成本降低，不予奖励。每吨污泥保证成本上升不足1.00元的不予处罚。

处罚计算：a:投标方报价成本；b:考核成本 ；c:合同价

1.00＜(b－a) ＜5.00时，处罚为：(b－a)×c×1‰×15

5.00≤(b－a) ＜10.00时，处罚为：(b－a)×c×2‰×15

10.00≤(b－a)时，处罚为：(b－a)×c×5‰×15

11.4.1. 3、 考核成本计算

吨污泥运行成本（元/吨污泥）=考核期总运行成本÷考核期污泥处理量

运行成本计算（元）=污水量×1.50 +冷却水×1.00+电量 × 0.70 + 蒸汽量 × 130.00

* 水量包含排出的污水和消耗的循环冷却水两部分的量。

运行成本计量考核规定：（1）中标方在签订合同后，开具投标折算价的30%银行信用保函，作为运行费用的单独信用保证；（2）运行成本考核，选用系统投产正常运行六个月后，双方讨论开始考核时间，连续考核三个月以上。双方会同对整个生产线进行用水、用电、用汽的计量，核算运行成本”。

【点评】如此严厉的处罚措施，显然是要警告空心桨叶厂家切不可掉以轻心，企图以运行成本的优势来竞争。制定游戏规则的玩家显然不会自己掉进这个陷阱里。就算业主是这段奇文的真正作者，，他们显然不明白，玩家自己要跳出这个陷阱有的是手段。第一个手段就是湿泥的含固率，业主能保证来自多个污水厂的污泥含固率是一致的吗？不能吧。连招标文件自己也说，“由于南海污泥干化厂污泥来源广，因此，无法给出所有污泥特性参数。”。不妨去看看唐家沱，在全世界干化厂家都因为湿泥过湿而达不到产能时，偏偏玩家因为湿泥过干而达不到产能，且因此而免罚。你能做到吗？不能，但玩家能。

22、“处理量的处罚规则

对于卖方提供设备处理量不满足买方招标书要求的（处理量大于买方要求的不予奖励），按以下规则进行考核（按100吨/线•天，处理70%DS为基准）：

A、 月均处理量小于额定量2吨/线•天，可以不予处罚。

B、 月均处理量小于额定量2～5吨/线•天（不含5吨/线•天）时，按180元/吨×300天×15年累计计算赔偿额。

C、 月均处理量小于额定量5～10吨/线•天（不含10吨/线•天）时，按220元/吨×300天×15年累计计算赔偿额。

D、 月均处理量小于额定量10～20吨/线•天（不含20吨/线•天）时，按280元/吨×300天×15年累计计算赔偿额。

E、 月均处理量小于额定量20～30吨/线•天（不含30吨/线•天）时，按350元/吨×300天×15年累计计算赔偿额。

F、  月均处理量小于额定量30吨/线•天，则买方有权解除合同，且卖方退回买方的所有款项，本合同终止。

本处罚产生的金额，由中标方在合同签订后，签署法律文书，承诺从买方提供的合同总额中扣除（干化机生产商同时提供担保）”。

【点评】这段和前面一段类似，也许是业主自我安全感的基础。殊不知，这一条对于玩家来说也可以轻易跳出。业主既然不能控制进厂的湿泥含固率，别说三个月，就是一天也不行，搞月均处理量的统计不难，难的事怎么认账。说到底，这要么是玩家写来吓阻竞争对手的条款，要么是业主自欺欺人、自我安慰的的文字游戏罢了。

24、“本次招标采用综合评价法评标，权重分配为：商务部分权重10%，技术部分权重为50%，价格部份权重为40%。

综合评分统计

    综合评分=技术得分+商务得分+价格得分（计算结果均以四舍五入的方式精确到小数点后两位）

    商务得分：全体评委的商务评分（各商务细项评分总和）的算术平均值；若评标委员会成员的分项评分偏离超过评标委员会全体成员的评分均值±20%，该成员的该项分值将被剔除，以其他未超出偏离范围的评标委员会成员的评分均值（称为“商务评分修正值”）替代；评标委员会成员的分项评分偏离均超过评标委员会全体成员的评分均值±20%，则以评标委员会全体成员的评分均值作为该投标人的分项得分。

    技术得分：全体评委的技术评分（各技术细项评分总和）的算术平均值乘以权重50%；若评标委员会成员的分项评分偏离超过评标委员会全体成员的评分均值±20%，该成员的该项分值将被剔除，以其他未超出偏离范围的评标委员会成员的评分均值（称为“技术评分修正值”）替代；评标委员会成员的分项评分偏离均超过评标委员会全体成员的评分均值±20%，则以评标委员会全体成员的评分均值作为该投标人的分项得分。

价格得分：价格评审的客观计算得分”。

【点评】商务部分凭借业绩、资质、财务状况等足可确保玩家获得最高分；技术部分也同样，几个大钉子就可让竞争对手步履蹒跚，缺陷显露无疑；价格更是如此，连蒙带吓，足以让胆小的对手心惊胆战，而不敢报出低价来……

25、“投标人出现下列情形之一的，将不得被确定为推荐中标人：

1、该投标人的评标价格超过全体有效投标人的评标价格平均值40%或以上的；

2、该投标人的技术得分低于全体有效投标人的技术得分平均值10%或以上的”。

【点评】价格高出各家平均值的40%，这一条就是保证最高价中标的基础，有它没它都一样。试想，上有限价，假设4家有效投标，什么时候能达到超过平均价的40%？只有另外三家的报价都低于玩家报价的一半以上才行！笔者怀疑这是哪个课本里一道求极限的数学题，有兴趣的不妨自己解解看。技术评分低于平均值10%的则很有可能，但被这一条卡住的，一定不会是玩家自己。

26、“商务评分表

供货业绩       5.0   所投标工艺相同（国外）的合同金额相当于5000万人民币或以上的供货业绩5个以上的得1分，每少一个扣0.5分，最低为0分；国内已运行项目每个得2分，在建项目每个得1分，最高得4分，最少得0分。

认证情况       1.0   所投标的成套设备制造商的ISO9000质量保证管理体系认证，ISO14000环境认证，ISO18000职业健康认证，每少一项扣0.3分，全无则得0分。

银行资信等级       1.0   相当于AAA级得1.0分；相当于AA级或A级得0.5分；没有级别得0分。

【点评】以上几条均可谓量身定做。前面已经提到，人民币5000万以上的在国外也都是100吨处理线3条以上，所有空心桨叶厂家类似规模的业绩都不会超过1个，这就意味着少说可以拉开3分的差距。认证情况也如此，哪个设备厂家有ISO14000环境认证或ISO18000职业健康认证？只有作为总包商的玩家自己而已。银行资信评级更是如此。

27、“技术评分表（总分100分）

1.     干化系统20 总体性能评价 15    干化系统设备技术先进，用材得当，符合标书要求，适合市政污泥干化，能有效防止黏稠区的影响，传热效率高，系统设备配备齐全，得15分，不符合处相应扣分，最低2分。

2.     湿污泥含固率波动对策，出泥含固率调整措施       5     具有湿污泥含水率波动的措施，以及调节干泥含水率的有效方法得5分，措施不当或者调节不灵活相应扣分，最低0分。

3.     储存输送系统       8     料仓监控及安全措施    3     湿污泥储仓和物料仓具有完善的监控和安全措施得3分，缺一项扣0.5分，最低0分。

4.     湿泥输送设备       3     湿污泥输送系统技术先进，适合本项目湿污泥输送，并且应具有较大的输送余量，不会因污泥粘度变化而造成故障，措施不得当或者输送量不当相应扣分，无措施描述得0分

5.     干泥输送设备       2     干泥输送系统技术先进，用材得当适合本项目半干污泥的特点，避免含水率波动对输送设备的影响得2分，设备选择不得当或者无相应措施适当扣分，最低0分。

6.     换热系统       5     总体评价       3     换热系统技术先进，选材得当，配置合理，可灵活对应不同的干化率得3分，不合理处相应扣分，最低0分

7.     系统完整性    2     系统配备齐全得2分，缺一项扣0.2分，最低为0分

8.     系统安全性    10    10    具有完备的安全设施，具有杜绝泄露和防止人体伤害措施，并具有防止过热及流量监控措施，具有相应的安全应急措施得10分，措施不得当每项扣1分，最低0分。

9.     土建与总体布局    7     系统完整性    2     整个系统建构筑物完整，满足招标文件要求得2分，发现缺一项扣0.1分，最低0分

10.   总体布局合理性    3     总体布局合理，建筑风格与周围环境相适应，气流导入导出合理，施工组织设计合理，得3分，其余不合理处相应扣分，最低0分。

11.   物流合理性    2     湿污泥、干污泥等运输方便合理，人流物流分离，具有参观、消防和逃生通道得2分，不合理处相应扣分，最低0分

12.   运行成本       30    换算成每吨湿污泥干化成本（元/吨污泥  30    按照标书物料单价计算，每吨湿污泥干化成本最低的得30分，干化成本最高的得8分。其它投标方与其相比较，采用插值法计算。得分=8+22*（最高干化成本—投标人干化成本）/（最高干化成本—最低干化成本）

13.   除臭风量       12    除臭量   12    按投标书除臭设计的合理性评判，最高12分，最低4分。

14.   检修便捷       8          8     干化机本体材料采用防磨防腐材料，检修便捷，具有可替代性。符合招标文件要求的得满分，反之得0分”。

【点评】这里的每一条恐怕都有些来头。空心桨叶能调整出泥含固率吗？太难了；空心桨叶有换热系统吗？没有；空心桨叶能防止过热吗？很难；……如此处心积虑，招招都向空心桨叶的命门招呼，竞争对手要想得高分，谈何容易！轮到运行成本了，这一项却只占技术总分100分中的30分，其差距也许不难从前面补过，弄个扯平，电耗最高的两段式应该也吃不了太大的亏了。

结语

奇文共欣赏，疑义相与析。笔者的分析仅是一家之言，无缘此项目的诸位同仁也一起开开眼，学习一下世界上最大水务工程集团的先进经验，以期共同提高我国污泥处理技术的整体发展水平。作为国有上市公司的业主，那种急国家之所急，积极治理环境的精神，以及那种周瑜打黄盖——愿打愿挨的急迫难耐心情，也颇值得全国业主体察和学习，如此不难看出，我国的污泥处理处置还是大有希望的。呜呼，哀哉！

泥客庄主人

2011年2月23日

中温带式干化核心工艺参数的推断与选型建议

       带式干化是2002年以后才开始“流行”的技术，原因是欧盟ATEX法规将于2003年7月1日生效。欧洲委员会94年3月23日颁布的“潜在爆炸环境用的设备及保护系统”(94／9／EC)指令对污泥干化提出了严格的防爆要求，这使当时居于世界干化主流地位的高温干化工艺，如转鼓、气流、圆盘干燥等一时陷入了困境。由于市场的这一“真空”状态，也因 “低温干化安全、不会产生爆炸”的响亮口号，带式工艺得到了一批期望“避免防爆安全问题”的用户青睐，逐渐成为污泥干化的主流工艺之一。而在此之前，尽管也有一定数量的装机，但都是在一些蒸发量不足1000 kg/h的很小项目上。

       带式工艺在国内的推广也始于2003年。在过去的8年时间里，这种工艺参与了国内众多项目的投标和方案提供，并建立了首批项目，如Huber Klein深南电400吨市政污泥干化，Sevar镇海炼化24吨生物污泥干化等。这些项目的运行状态一直只有一些耳闻，未见公开的真实报道。笔者曾试对深南电低温带式干化项目进行过分析，这里则主要讨论其“主流”，即中温带式干化技术。

笔者搜集了至少8个国内外带式干化的全套技术方案，分别来自三家不同的公司，最突出的一个印象是，国内项目的方案均极不完整，特别是缺少热工方面的信息。这可能是厂家出于保密或竞争的考虑，故意遗漏和缺项吧。

从技术观点看，带式干化在工艺气路分配、气量构成比例、内部废热回收（以降低热耗）等方面的不同做法，使这种看似简单的工艺变得十分复杂，这就形成了只有带式方案才有的现象：不给热工数据，或者只给一个理论图表，如Huber Klein的“特征区参数控制图”(Kennfeldsteurung)，这是一份空气相对湿度与热量消耗的理论关系图，没什么实际意义。

带式工艺属于纯粹的对流换热，理论计算似乎应该不难，只要给出各个工艺点的典型温度，即可了解工艺性能的全貌。但笔者发现，除了个别国外项目，所有厂商都避免给出工艺点的状态和取值，即使按照标书要求必须提供热平衡的，也都冒着失分的风险，坚决不予提供，勉强提供的也是有名无实，所有关键的过程量全部抹去。

从商业角度看，这种保密措施无可厚非，但在技术层面上说，这一现象只在带式工艺上比较突出，让人觉得十分很难理解，它们似乎都在刻意隐藏些什么。

本文的目的就是深入探讨一下中温带式干化在工艺上的特征，以了解它试图隐藏的那些小小的“秘密”都是些什么。

一、带式干燥机简介

      

粗略统计，提供带式污泥干化的厂家有很多，国外厂商就有：奥地利Andtriz、德国Huber- Klein、德国Sevar、德国Dornier、德国Stela、德国Siemens、英国Euroby、丹麦Veolia Kruger、西班牙STC、瑞士SwissCombi、瑞士Watropur、瑞士Degremont Innoplana等。

就技术而言，这些公司提供的内容大体相同，只在一些细节上有区别，如：①有无干泥返混或挤压造粒；②工艺气体温度；③换热器内置或外置；④网带材质、带宽、层数等；

在干泥返混方面，有的厂商完全是依赖这种方法获得孔隙率的，如Andritz的Strasburg项目，但返混也带来粉尘多的弊病；有的则需要返混少量干泥，粉碎后添加到湿泥中，使平均含固率达到25%以上，才能挤压面条，如Sevar的镇海项目，这种方法也存在粉尘问题，但如果污泥含沙量高的话，面条机模板的磨蚀会更为突出；有的则坚称含固率18-25%的湿泥可直接挤压造粒，如Huber Klein,但恰恰在深南电项目上，就是面条成型遇到了问题，导致项目迟迟不能投产。

在工艺气体温度方面，所有厂商给出的温度都在110-150度之间。Huber Klein是以低温干化为标榜的，工艺气体温度仅60-90度，在中温应用时温度有130的，也有150度的，甚至同一项目上还有采用两个温度的，因为温度会影响产能；Sevar的温区为110-140度，在干燥器内置换热器时，各段温度设置还不同；Andritz采用外置换热器，工艺气体温度130-140度，采用高温热水的项目则为110度。

在网带材质方面，主要有不锈钢和尼龙两种，一般不锈钢网带上可带有网孔，而尼龙网带似乎很难做到这一点。孔的有无应该对透气性有一定影响，造价应该也有很大的不同。

带式机一般以定长的单箱体作为一个模块，在长度方向上可以进行“无限”扩展，Huber的标准模块长度为4米，宽为2-3米；Sevar的则长为2米，宽2-3米，单线总长可达20-30米。可能是出于运输的考虑，干燥机宽度或长度的某一侧会保持在2.4米以下。Andritz在国外则大力推荐水泥结构，这样用钢量会大为减少。

关于干燥器的高度，Andritz蒸发量在4000 kg/h以上的大型设备仍为两层网带，Sevar也仅采用两层网带，箱体高度2.5米，只有Huber号称可以做到4层，4层的高度为5.9米，事实上这是两台干燥器叠在了一起，每台环风风机都还只负责一个模块内的两层网带。总之，带式机的模块式扩展能力是其它干燥器所难以比拟的。

在气体输送方面，大型项目会产生超大气量，一条每天处理100吨的干化线，如果采用110度的工艺气体温度，气量可能超过20万立方米/小时，如此大的气量如果采用单根管线输送，一定会有不小的压损，但带式机不一定非要做到一个入口和一个出口，它可以形成多入口和多出口的“蜈蚣状”布置，这样在气体压力、管径、流速方面均容易适应扩展的需要。

在机械方面，带式干燥器本身只有很小的动能支出，维持输送带的移动只需几台很小的电机。其主要电耗在实现气体输送的大小风机方面。环流风机的数量随模块数变化，此外还有用于外回路的引风机2-3台。

要了解带式干化工艺，实际上就是分析它的气体物料平衡和热平衡。同其它干化工艺一样，工艺的优缺点都与其机械形式密切相关。

二、带式干化工艺的热平衡

为了解这种工艺，需建立一个能够反映目前带式工艺完整概念的计算模型，即：离开干燥器的废气一部分能够直接循环，一部分冷凝，但冷凝前需进行废热回收，用以预热冷凝后的再循环气体；此外，还要考虑一部分环境空气用于干化后产品的冷却及漏风，以补充经冷凝排放的气体量。上述几种气量的分配构成应可设置不同的比例，以反映不同厂家、不同项目、不同参数条件下的特定做法。

笔者以Andritz欧洲某项目上给出的热平衡图为基础，增加了废气冷凝前预热的回路（Andritz似乎不做废热回收）。该项目的已知条件如下：

总工艺气体量(76570 Nm³/h)、用于颗粒冷却的环境空气量(7647 Bm³/h)、冷凝后循环空气量(10000 Bm³/h)、冷凝空气量(23329 Bm³/h)、冷凝后排放空气量(8664 Bm³/h)；额定干燥气体温度130度、环境温度25度、相对湿度60%、干燥器出口气体温度79度、气体含湿量126 g/kg、冷凝后温度40度（饱和）。系统蒸发量(1747 kg/h)，热能消耗5527.6 MJ/h，污泥从含固率25%干燥至90%；未给出系统的辐射热损失、直接循环气体量等。

热平衡图给出的三个主要气体分配量不是标立米，但已知三种气体的含湿量，可根据气体的湿比容，反推干空气量，得到气体量为：用于颗粒冷却的环境空气量(6997 Nm³/h)、冷凝后循环空气量(8091 Nm³/h)、冷凝空气量(15051 Nm³/h)、冷凝后排放空气量(7010 Nm³/h)；已知总气量76570 Nm³/h，则直接循环量61519 Nm³/h，由此得到几个关键气体量的分配比例，即直接循环气体量占工艺总气量的80.3%，冷凝后再循环量占10.6%，排放量占9.1%。气量分配比例是后面建立气体物料平衡时工艺取值的依据。

将整个干燥回路视为一个封闭系，以1公斤干空气量为基准，逐个建立各个参考点的气体状态方程，按顺序包括①直接循环气体；②冷凝循环气体，自干燥器出口、气体预热器（高温侧）、气体冷凝器、气体预热器（低温侧）；③冷凝后排放气体；④循环气体加热，即第①和②项合并后气体再加热；⑤环境气体，直接入干燥器。

在各点气体量、含湿量、温度已知的条件下，即可根据工艺流程，联立各方程，校核系统的热平衡。但笔者发现，尽管热平衡图给出了干燥器出口含湿量0.126 kg/kg的数值，如果采用工艺温度130度，热平衡的收入支出偏差很大，特别是第②项冷凝后循环的气体。从该数值为整数这一点来看，这份热平衡显然也是被“修饰”过的。

基于此，笔者换了一种思路来解题，即假设干燥器出口的工艺气体含湿量未知，通过建立各点关系的热平衡，反推干燥器出口的含湿量，最后得到可反映干燥推动力的状态参数——相对湿度。至少从热平衡角度看，这样是能做平的。至于做平后的结果，则正是我们要讨论的对象。

根据上述方法建立模型后，采用原方案给出的数据进行校验，结果如下(考虑了2.5%的热损失)：

工艺温度	单位	原方案	130度	偏差	128度	偏差	126度	偏差
工艺气体量	Nm3/h	76570	68440	10.6%	72050	5.9%	76230	0.4%
冷却用环境风量	m3/h	7647	6970	8.9%	7330	4.1%	7760	-1.5%
排放引风量	m3/h	8664	7740	10.7%	8150	5.9%	8620	0.5%
冷凝循环引风量	m3/h	10000	9340	6.6%	9830	1.7%	10400	-4.0%
冷凝引风量	m3/h	23329	21070	9.7%	22030	5.6%	23140	0.8%
实际干空气量	kg/kg	56.7	50.7	10.7%	53.3	6.0%	56.4	0.5%
出口相对湿度	％		39.0%		37.8%		36.5%
实际净热耗	kcal/kg	755.721	740.6	2.0%	746.6	1.2%	753.8	0.3%
总热耗	MJ/h	5527.6	5417.0	2.0%	5460.8	1.2%	5513.3	0.3%
含湿量	kg/kg	0.126	0.132	-4.7%	0.127	-0.7%	0.122	3.4%
露点温度	°C		57.501		56.824		56.088

假设干燥器出口温度130度，此时根据给定的气量分配比例，总热耗的契合度较好，但气量总体偏差较大，含湿量偏差也不小；温度设为128度时，含湿量契合度最佳，但气量仍有一定幅度的偏差；温度设为126度时，气量的契合度最好，除了冷凝循环引风量外（即方案中被取整的那一项），出口含湿量也有一定偏差。

可以看出，工艺温度越高，维持较高的直接循环气量（80.3%），将造成回路内蒸汽浓度高，即含湿量高，也即出口相对湿度高，但这可能意味着干燥推动力降低，同时气体循环量降低。

笔者以为，对于干燥来说，升水蒸发量所耗用的干空气量应该是主导性因素。因此，就热平衡图给出的信息而言，较为可能的是其实际计算温度低于130度，气量数据（除冷凝循环引风量外）更有参考意义。对气量分配不加调整的模型验算得到了偏差在±2%的结果，凭这一点应可确认模型基本可用。

三、带式工艺的基本参数与取值

污泥干化就是通过蒸发的方法将污泥中的水分除去。影响除湿效果的条件有很多，如污泥颗粒的孔隙率、气量、气体干度、温度等。干泥返混或面条挤压的目的就是为了增加孔隙率，使污泥获得一种结构，在同等风量下，就单位颗粒而言，得到最大的换热比表面积。

湿泥或干泥的性状，对除湿效率也有很大的影响。如果污泥中高分子聚合物的含量高，污泥失水就会比较困难；无机质高，则相对容易。干泥含固率的要求低，如半干化至含固率60%，则完成干燥的时间就可以缩短，所需的干燥推动力应该也不会如全干化那样高。

对干燥系统做热平衡，目的就是研究气体的除湿能力。理论上，干燥用工艺气体的温度越高，含湿量越低，则除湿能力越强。但带式干化似没有采用150度以上气体温度的，而是普遍倾向于采用较低的温度，这里就可能有某种原因。

对这种纯对流工艺来说，污泥中的蒸发是通过污泥颗粒表面与工艺气体主体的水蒸气压差来实现的，压差越大，说明干燥的推动力越大，反之则越小。反映这种干燥推动力的最主要参数，应该就是气体含湿量/相对湿度，它是解读带式干化运行状况的钥匙。

本节拟就一个日处理量100吨、含固率从20%至90%的全干化项目进行分析，以探讨带式工艺的取值及其影响。

废热回收作为一项重要的工艺措施，也将单独进行讨论。

1、工艺气体温度与直接循环比例

       中温带式干化的第一个重要参数就是工艺温度，它决定了气体量以及能耗。

试算取值如下：

环境温度25度、相对湿度60%、干燥器出口温度80度、冷凝后温度40度（饱和）、系统辐射热损失4%。工艺气体直接循环比例80%，冷凝后循环比例11%，冷凝后排放比例9%。

工艺气体温度	°C	110	120	130	140	150
工艺气体量	Nm3/h	1281950	879940	658950	519780	423800
直接循环鼓风量	m3/h	1326050	910210	681620	537660	438380
干燥器出口总风量①	m3/h	1872500	1326150	1025830	836690	706260
干燥器入口总风量	m3/h	1965110	1418340	1117510	927940	797060
实际干空气量②	kg/kg	102.3	70.2	52.6	41.5	33.8
出口相对湿度③	％	24.7%	30.5%	36.3%	42.2%	48.0%
实际净热耗④	kcal/kg	892.6	813.2	769.1	741.7	722.7
露点温度⑤	°C	48.895	53.202	56.871	60.057	62.892

注①干燥器入出口总风量可能是一个虚拟值，当干燥器采用内置换热器、实施内部环风时，实际入出口风量远小于这里的总风量；②干空气量的单位kg/kg为每升水蒸发量的干空气用量；③出口相对湿度指干燥器出口气体；④实际净热耗单位为每升水蒸发量；⑤露点温度为干燥器出口气体的露点温度，下同。

工艺气体温度的变化，对工艺气量和热能消耗的影响非常大。温度低，气体量会大幅度增加，能耗也上升，但出口气体的相对湿度降低，干燥推动力增加，对蒸发有利。温度高，则能大幅度减少气体搬运量，且能耗也有明显下降，显然，高温路线似乎对蒸发最有利。但实际工程中，带式干化却“舍有利而图不利”，自有其内在的原因。一种说法是，气体温度太高，则可能使污泥表面结痂，不利内部水分的蒸发；笔者以为，真正的原因还在于相对湿度。过高的相对湿度，会失去干燥推动力。参考前面提到的热平衡图，工艺气体温度130度、干燥器出口气体温度79度时，相对湿度大约在36.3%左右，该气体的露点温度为56度，湿球温度57.4度。干球温度79度与湿球温度57.4度之间只有21.6度的温差，在降速干燥过程中这样小的温差可能接近甚至超过了极限（干湿球温差的讨论详后）。干燥推动力不足，产品的干度恐难保证。

要降低高温条件下的出口含湿量，可以采用增大排放量或减少直接循环量、增大冷凝循环量的方法。这里采用后者试算如下：

工艺气体温度	°C	110	120	130	140	150
直接循环气体比例	%	80%	75%	70%	65%	60%
工艺气体量	Nm3/h	1281950	901120	696310	568510	481160
直接循环鼓风量	m3/h	1326050	873860	630230	477800	373290
实际干空气量	kg/kg	102.3	71.9	55.6	45.4	38.4
出口相对湿度	％	24.7%	27.3%	29.1%	30.2%	31.1%
实际净热耗	kcal/kg	892.6	854.9	834.9	822.6	814.2
露点温度	°C	48.895	50.975	52.209	53.021	53.583

在气量略有上升的前提下，出口气体湿度可降，但能耗会有很大幅度的上升。试算结果也证明，带式干化要维持较低的能耗水平，减少冷凝、换热环节的投资和能耗支出，最佳方法是维持较高的直接循环气体比例。实际工程中，带式工艺一般倾向于采用较低的工艺气体温度和较大的直接循环量，原因就在于此。

2、排放气体的比例

       干燥形成的蒸发水分需及时离开干燥器。除湿有两种办法：一是通过对离开干燥器的循环工艺气体进行冷凝，降低含湿量；二是引入环境空气，一方面冷却产品，另一方面也起到降低系统含湿量的作用。干化废气因受污泥中的污染物污染，需要处理，气体排放的比例是一个人们普遍关心的问题，主观上这个值似乎越低越好。

试算取值如下：

工艺气体温度130度、干燥器出口温度80度、冷凝后温度40度（饱和）、系统辐射热损失4%。直接循环比例80%，冷凝后循环比例根据排放气量变化。不考虑废热回收。

排放比例	%	3%	4.5%	6%	7.5%	9%
实际干空气量	kg/kg	44.5	46.3	48.2	50.3	52.6
排放干空气量	kg/kg	1.3	2.1	2.9	3.8	4.7
出口相对湿度	％	42.8%	41.3%	39.6%	38.0%	36.3%
实际净热耗	kcal/kg	737.9	744.8	752.3	760.3	769.1
露点温度	°C	60.384	59.572	58.718	57.823	56.871

      

维持80%的废气直接循环比例，降低排放比例，会造成出口相对湿度大幅度上升，失去干燥推动力。要实现低排放量，需要靠加大冷凝后循环气量，来实现除湿的目的。这样就无法实现很高的直接循环比例。试算如下：

排放比例	%	3%	4.5%	6%	7.5%	9%
直接循环气体比例	%	70%	72.5%	75%	77.5%	80%
实际干空气量	kg/kg	47.4	48.7	50.0	51.3	52.6
排放干空气量	kg/kg	1.4	2.2	3.0	3.8	4.7
出口相对湿度	％	33.5%	34.0%	34.6%	35.4%	36.3%
实际净热耗	kcal/kg	793.9	788.6	782.5	776.1	769.1
露点温度	°C	55.159	55.462	55.838	56.293	56.871

      

减少直接循环气量，加大冷凝气量，理论上是可以实现低气体排放量的，仅需要一定的额外热能支出。但这里其实有两个问题：一是回路的压力，所有干化都是以微负压运行的，带式机的气量巨大，只抽取很少的气量排放，是否能做到臭气不外溢，需要实践证明；二是产品冷却的冷源，一些干化项目需要将干泥冷却到40-50度以下才能安全存放，为此目的单独投资一个颗粒冷却装置似乎不值得，反正总还要用到大量环境空气，其除臭排放不可避免。从这两点看，带式机维持一定比例的排放（如9%-10%）是有意义的，排放过低恐怕有困难。

3、干燥器出口气体温度

       出口气体温度各家一般均选在80°C左右，此值会直接影响系统的能耗。

试算取值如下：

工艺气体温度130度、干燥器出口温度为变量，冷凝后温度40度（饱和）、系统辐射热损失4%。直接循环比例80%，冷凝后排放比例9%，冷凝后循环比例11%。废热回收无。

工艺气体出口温度	°C	75	77.5	80	82.5	85
实际干空气量	kg/kg	45.8	49.0	52.6	56.6	61.2
出口相对湿度	％	48.6%	42.9%	36.3%	32.0%	27.1%
实际净热耗	kcal/kg	738.6	753.1	769.1	787.7	808.5
露点温度	°C	58.696	57.797	56.871	55.904	54.903

       出口气体温度低，则相对湿度高，此时干湿球温度差都不到20度，干燥推动力较差；出口气体温度高，能耗则高。为使出口湿度也在可允许的区间内（如湿球温度<57度），有必要改变一下直接循环气体量，以降低其含湿量：

工艺气体出口温度	°C	78	79	80	81	82
直接循环空气比例	%	75	76	77	78	79
实际干空气量	kg/kg	51.5	52.6	53.8	55.0	56.2
出口相对湿度	％	35.7%	34.6%	33.4%	32.4%	31.4%
实际净热耗	kcal/kg	786.0	787.7	789.0	790.3	791.1
露点温度	°C	54.808	54.959	55.122	55.296	55.489

对于不同温度都可实现，但直接循环空气量低了，意味着冷凝循环量高了，它会造成冷凝气体换热、输送量的大幅度增加，投资和成本增大。显然，干燥器出口温度值的选定应该是综合各项因素的平衡结果。

4、出口相对湿度与干湿球温度差

       通过前面对四项最主要工艺参数（工艺气体温度、直接循环气体比例、排放气体比例、出口气体温度）的讨论，初步印象是中温带式工艺热耗大致范围应在升水蒸发量700-900 kcal/kg之间。这些值受四项参数的影响，具有大体上这样的趋势：工艺气体温度越低，能耗越高；排放气体温度越高，能耗越高；直接循环气体比例越高，能耗越低；排放气体比例越低，能耗越低。但这些参数不能孤立开看，它们之间是互相影响、互相依存的，比如直接循环气体和排放气体比例都与冷凝循环比例相关，这三个参数合在一起，决定了带式干化最关键的状态参数——出口相对湿度。

       根据干燥理论，干燥器进出口气体的含湿量越高，说明系统的除湿效率越高，能耗越低。但考虑到干燥推动力，似乎出口气体的相对湿度又应该有某种限制，不可能太高。至于带式干化工艺的这个限制在何处，目前没有研究文献和实验数据可做证实。

在干燥原理上，带式工艺是彻底的对流干燥。对流干燥在传质上，有某些规律可循。引述教科书中的话，“当热工艺气体从湿物料表面稳定地流过时，由于气体与物料之间存在着传热推动力（t - t_s），气体将以对流方式将热量传递给物料。物料接受这项热量，用来气化其中的水分。由于水分的气化，使在物料表面的薄层气体与主流气体之间形成推动力（xs – x），所以蒸汽就由物料表面传递到气流主体，并不断地被气流带走，而物料的湿含量也不断下降。当物料的湿含量下降到平衡湿含量时，干燥过程停止。

“除预热段外，干燥过程可明显地分为两个阶段：等速和降速阶段。在等速阶段，整个等速阶段的物料表面温度就等于气体的湿球温度tw。物料中心的温度则略低于湿球温度，物料内部存在着恒定的温差。在降速阶段，物料表面的蒸汽分压就将小于饱和蒸汽压，因而推动力（ps – p）或（xs – x）就减小，干燥速率开始下降。降速段的干燥速率与物料的湿含量有关，湿含量越低，干燥速率越小。此外，与物料的厚度或直径很有关系，厚度越厚，干燥速率越小，同时也与物料类别的关系极大。在降速段，由于干燥速率逐渐减小，物料的温度上升，直至接近气体的温度”（干燥设备，化学工业出版社2002，p34-35）。

以上描述中，值得注意的是等速阶段的湿球温度与降速阶段物料温度（也即气体干球温度）之间的关系，这就是降速阶段的干燥推动力。在热平衡中找到这两个温度并不难，但两者应该具有何种关系，也就是说干燥推动力的尺度究竟如何，才是问题的关键。

在建立带式干化模型和进行验算时，我们得到了参考工况下（干燥气体温度126度、干燥器出口气体温度79度、相对湿度36..3%）的出口气体露点温度值56.1度，此值相当于湿球温度57.5度。笔者根据Andritz的另一热平衡图（公开资料Nufri项目），采用同样方法建立热平衡并进行校验，得到了另外一个参考值，湿球温度50.7度（干燥气体温度107度、干燥器出口温度71度，相对湿度35.65%，细节从略）。两组出口气体的干湿球温差在20.3~21.5度左右。

对此温差进行判断，需要带式机之外的某种参考尺度。笔者想到了另一种典型的对流干化——转鼓工艺（rotary dryer亦称回转圆筒）。这是一种高温对流干燥工艺，天然气燃烧产生的高温烟气与经冷凝的干燥器出口废气混合后进入干燥器，在40-60分钟内将产品干燥至含固率90%以上，相当于高温烟气量的少量废气冷凝排放，干泥返混（含固率65%）确保干燥过程中物料的分散度。

1998年在英国召开的欧洲生物固体与有机残留物研讨会（European Biosolids and Organic Residuals Conference）上，转鼓工艺厂商Sernaggiotto（Andritz转鼓OEM制造商，现属于Siemens水处理集团）发表了一份资料《污泥对流干燥的创新》（Innovative aspects in the sludge convective thermal drying），提出对转鼓机出口的露点温度进行控制，以减少尾气携带的有机物和臭味，无需干泥冷却装置即可避免干泥储存环节的自燃，控制值为<60度。

按照这一观点，笔者对转鼓工艺进行了热平衡分析发现，以目前的工艺水平（热能能耗、排放量保证值），转鼓机在厂家给定的升水蒸发量综合热耗（750-800 kcal）区间内，很难做到露点温度低于60度（转鼓工艺拟另文详述）。结果列出如下：

升水蒸发量用干空气量	kg/kg	9.0	10.0	11.0	12.0	13.0
燃料热耗	kcal/kg	755.9	767.9	780.0	792.0	804.0
废气排气量	kg/kg	1.40	1.43	1.45	1.47	1.49
干燥器出口气体相对湿度	%	30.2%	29.2%	28.3%	27.5%	26.9%
干燥器出口气体露点温度	°C	65.5	64.7	64.0	63.4	62.9

       将带式与转鼓工艺的温度与湿度值合并比较：

	带式机	带式机	转鼓工艺测算
出口温度	79	71	95	95	95	95	95
相对湿度	36.30%	36.65%	30.20%	29.20%	28.30%	27.50%	26.90%
露点温度	56.00	48.75	65.46	64.7	64.01	63.37	62.89
湿球温度	57.37	50.68	66.48	65.83	65.27	64.71	64.21
干湿球温差	21.63	20.32	28.52	29.17	29.73	30.29	30.79

同样是对流干化工艺，同样将产品干燥到含固率90%，同样处理大约60分钟（带式机50-70，转鼓机40-60），尽管转鼓机在物料分散度等方面远优于带式机，但在出口气体干湿球温差方面，居然比带式机还高了10度，这不能不让人怀疑带式机的干燥推动力是否足够。

将Andritz在国内某项目上所报转鼓工艺方案与Sernaggiotto数据进行比较，也会发现类似问题，该公司的升水蒸发量热耗仅为716 kcal/kg，远低于后者的750-800 kcal/kg。带入热平衡模型可以发现，716 kcal/kg的数据在理论上也是行不通的。考虑到清河流化床项目也是实际热耗远高于理论申报值（清河项目也拟另文专述），分析到此，笔者认为Andritz的热平衡可能存在过多人为修饰的痕迹，无法作为确定带式干化干湿球温差的依据。而如果我们必须找到一条参考线的话，转鼓工艺最低28.5度的干湿球温差值得考虑。

5、热能能耗与废热回收自用

前面列出的一大堆试算表格，可能给人一个错误的印象：带式工艺似乎是一种非常灵活的工艺，什么样的温度、气量分配都能行。其实不然。基于上述关于出口气体相对湿度的讨论，终于可以有一种基准，来判断一下带式工艺究竟何种工况为可行，何种为不可行，也因此才能对其能耗水平作出较为实际的判断。

由于带式工艺干化温度低，气量大，干燥后废气中还带有一定量未能用尽的多余热能。出于节能的目的，特别是从简化干燥器内气体分配的角度，中温带式干化一般将其中的大部分直接循环，只对少部分气量进行冷凝循环，与排放结合，实现回路的除湿。为进一步减少热能消耗，冷凝前还可以进行一次废热回收，用来对冷凝后的再循环气体预热。

取值如下：

工艺气体温度分别取典型值，干燥器出口温度随工艺气体温度取，通过改变直接循环气量的方法，保证出口气体的露点温度在50度以下，从而使其干湿球温度维持在28-29度之间。冷凝后温度40度（饱和）、系统辐射热损失4%、冷凝后排放比例9%。

无废热回收时：

工艺气体温度	°C	110	120	130	140	150
出口气体温度	°C	77	78	79	80	81
直接循环比例	%	70%	62.5%	55%	47.5%	40%
实际干空气量	kg/kg	102.9	73.1	56.9	46.6	39.6
排放干空气量	kg/kg	9.3	6.6	5.1	4.2	3.6
出口相对湿度	％	21.7%	23.4%	24.5%	25.3%	25.8%
实际净热耗	kcal/kg	985.2	940.7	916.9	902.3	893.0
露点温度	°C	46.347	47.867	48.788	49.398	49.825

有废热回收时，冷凝后循环气体与排放气体都在离开干燥器后均先通过一个换热器，将热量传给冷凝后的循环气体。设废热回收后排出的气体温度为60度，不考虑废热回收的热损失：

工艺气体温度	°C	110	120	130	140	150
废热回收量	kcal/kg	167.7	150.5	141.4	135.9	132.3
实际净热耗	kcal/kg	817.5	790.2	775.5	766.5	760.7

总结来看，中温带式干化的热耗如果不考虑废热回收的话，应在900-1000 kcal/kg之间，有废热回收的话，可以降至760-820 kcal/kg，废热回收可减少能耗支出约15-17%，有重要意义。

以上讨论是基于干湿球温度差28-29度。如果此值降低，比如半干化至含固率60%的情况下，可能就不需要这样的温度差，能耗会有所降低。但根据一些方案所给出的数据看，半干化的热耗水平在760 kcal/kg左右，全干化在770 kcal/kg，相差不大。

       废热自用后排出气体温度为60度，此温度仍高于其露点温度，因此对带式工艺来说，废热回收所回收的是显热而非潜热，这就对换热器提出了较高的要求，在有效换热面积、耐污染、腐蚀、气体输送量和压损等方面，可能产生不小的支出。

       也由于废气的露点不超过50度，如果项目还有废热回收他用的考虑（如采暖、保温），则所能回收的热水品质较低，仅能达到40-45度。

6、蒸发强度

前面从工艺角度讨论了中温带式干化的参数取值，下面对设备方面的两个参数——蒸发面积及蒸发强度做一简单探讨。

根据资料，在工业干燥领域，带式干燥器的蒸发强度在6－30公斤/平方米•小时，一般为10－20之间。在污泥干化方面，和气体出口相对湿度一样，这也是目前市场上各家差距较大、较难采信的一项数据。如Andritz的欧洲某项目，蒸发量1747 kg/h，2层，2.5米带宽，长18米，换热面积90平方米，可折合蒸发强度19.4 kg/m².h。

Huber的BT+5/3设备，蒸发量3042 kg/h，网带有效宽度2.2米，模块长4米，换热面积132平方米，蒸发强度23 kg/m².h，全干化和半干化的单位模块蒸发量相同。该公司在某100吨/日方案中，采用2台BT+5/3设备，从含固率20%干燥到60%，蒸发量2778 kg/h，全干化蒸发量3241 kg/h，蒸发强度24.6 kg/m².h。在一个蒸发量3900 kg/h的项目上采用BT+5/4设备，有效带宽2.2米，长4米，换热面积176平方米，蒸发强度22.2 kg/m².h。

Sevar在某半干化方案中采用3台BT3000/14，换热面积168平方米，蒸发量达4808 kg/h，蒸发强度28.6 kg/h。在另一项目中采用2台BT3000/10，蒸发2885 kg/h，换热面积120平方米，蒸发强度24 kg/m².h。

上述列举数据均为中温工艺，在每平方米网带的蒸发强度上有不小的差别。究竟多少才是合理的，笔者以为也许应该从气速上来理解。

采用前面模型中130度入、79度出、干空气量56.9 kg/kg的一组数据，该混合气体在干燥器入口的总流量为226630 m³/h，混合温度121.4度，折合升水蒸发量所需要的入口平均风量70 m³/kg.H₂O。以此来校核气速，得到结果如下：

项目	单位	A	B	B	B	C	C
蒸发量	kg/h	1747	3042	3900	3421	4808	2885
换热面积	m2	90	132	176	132	168	120
气速	m/s	0.755	0.896	0.862	0.955	1.11	0.935

根据干燥理论，等速阶段靠增加气速可以有助于蒸发，但降速阶段就没有这样的效果。在全干化项目上，采用较高的气速，则可能会扬尘了。

就该气体性质而言，如果上升气流速度为1 m/s，187微米以下的颗粒就会在气体中悬浮而不沉降，从带式干化的气流方向看，环风风机是向下吹拂，同时还有水平风向的引风，流量即使只以冷凝和排放气体考虑，在一个高2.5米、宽2.5米截面上的流速可达3-5米/秒之多。小颗粒和粉尘被吹落的可能性很大，这也就是为什么带式机必须定期清理粉尘积料并防范着火的原因。

气速的选择，其实就和某些输送设备一样，如果提高转速，这些设备都有可能超负荷发挥，但磨蚀也会加剧，因为它并非在最佳工况下运行，长期运行和维护上会有问题。带式机的气速选择高，网带面积小，并不说明该厂商的技术就先进，相反，倒是有可能设计值冒进，不留余量。

干燥工艺气体温度的选择也类似，前面已经证明，中温带式机高温运行并不比低温来的优越，要维持同等的热耗，它必须减少直接循环的气体比例，加大冷凝换热部分。在实践中，这样做可能投资和成本更高。就所涉及的气量而言，130和150度完全是两个不同的工艺。如果投标商声称可在150度下运行以追回130度的产能，而实际还是130度配置不变，其运行结果将是不言而喻的，因为设备本身根本没有做好准备。

四、带式工艺的其它问题

1、  干泥返混与“挤面条”

从工艺可行性角度看，中温带式干化要保证干燥效果的第一个瓶颈在于必须使物料获得适合蒸发的孔隙结构和透气性。这方面有两个做法：干泥返混或面条挤出。

干泥返混是最简洁高效的形式，污泥由此获得的孔隙率高，流动性好，干燥迅速；它的问题是粉尘量多，颗粒大小不均，大颗粒需要粉碎筛分，各个环节均可能产生大量粉尘，其设备安全性有些问题。中温带式干化事故已见报道的有法国Strasbourg La Wantzenau项目。该项目将25%含固率处理至90%，每天处理干泥量61.5吨，2条线，干燥器顶分三段设换热器。设备采用尼龙网带，两层布置，以230度的导热油进行加热，配套两台6MW锅炉，燃料为燃油或沼气，单台蒸发量3400 kg/h。根据2007年12月20日市政当局的一份公开文件，该项目自调试以来，两年时间仅运行了1200小时，造成运行率极低的主要问题是热交换器被油脂和粉尘持续堵塞，几乎每2-3天就得清理一次。2007年3月14日两台干燥器起火，原因仍与粉尘有关。

       当所需干化产品的含固率较低时，干泥返混在物流量方面会加大，获得产品的均匀性可能会有困难。

大多数中温带式工艺提供商采用面条挤压的形式，这种方法所产生的粉尘量少，但造粒装置本身故障率高。造成故障的原因是多方面的，如污泥中含沙量高，造成模板磨蚀严重，维护频繁；污泥中含长纤维物质，如毛发、布条、塑料等，会堵塞模孔。

面条挤压实际上也离不开干泥返混，污泥含固率低，面条无法成形，堆在网带上甚至还会流淌，糊成一片，孔隙率自然也就无法得到。但干泥返混就需要粉碎，粉碎就会有大量粉尘，且模板的磨损会加剧。

2、安全性

所有带式干化厂商均要求对干燥器每月进行一次清理、清洗，有的建议用吸尘器将落在底部的粉尘吸掉，有的则研发了自动清洗机专利，使用高压水对干燥器进行冲洗。

所有厂商的设计均包括在干燥室的上方设置喷水主管和在定距离上布置喷头，并与一氧化碳、粉尘浓度监测仪表连锁，一旦发生险情，可以自动喷水灭火。

显然，这与有些厂商的方案描述相矛盾。这些描述说，带式干化是极为轻柔、缓和的干燥装置， “蒸发仓内的粉尘含量<20mg/m³”（Huber），或“干化机空气中的粉尘含量低于3 mg/m³。粉尘的积聚在带式干化机的运行中从未引发任何问题”（Sevar）。

带式干化的安全问题显然并不如方案中所写的那样轻松，否则如此低的粉尘浓度、从未引发任何问题的保证，还有什么必要又要定期清理、清洗，又要在线监测并做好随时喷水灭火的准备？何况带式机的粉尘自燃事故并非不存在，只不过这些事故不为人知或没有公开报道而已。有关的安全措施并非多此一举。

3、限制性条件

很多厂家都对湿泥的进料作出限制，不能低于含固率15%。这些项目其实都有面条机，甚至有面条机还有干泥返混，但仍作此规定的，其原因值得推敲。

此外，一些厂家还需要限制污泥的纤维含量、杂质含量，这一要求只有在污泥浓缩池前增加过滤措施才能解决，对于脱水后污泥则很难应对。

对含油量的限制，恐怕是有直接循环气体回路的带式工艺都担心的问题。在单线日处理能力较大的项目上，工艺气体输送量是一个大问题。为此，当处理量超过一定值的时候，带式工艺均采用化整为零的方式，即：将原来外置的工艺气体换热器改为内置，在各个干燥模块上设单独的鼓风机、过滤器和换热器，由多台小型设备分担原本应由一台大型风机和一台大型换热器所承担的负荷。这种方法减少了集中输送的风阻和沿途温度损失，实现了大部分气体的就地循环。这是带式工艺降低热耗的关键。但不经冷凝直接循环，将使大量油脂粘附在换热器或过滤器上，设备数量的增加，换热器被污染的风险和维护量均较高。

4、冷凝与废热回收

前面已经讨论过，废热回收自用对带式干化的节能有重要意义。但将大量气体引入、引出废热换热器，并进行冷凝和再加热，其设备投资及实际运行成本将会增加。对于这种气气换热的低温废热回收来说，由于对数平均温差非常小，换热器的投资和维护是主要问题。

根据笔者了解，一些项目上这种换热器在建设阶段就都设置了旁路，实际运行中换热器实际可以是被屏蔽的，因为所回收的热能比例很低，而维护量很高。这种沦为摆设的废热回收恐怕是很多干化工艺、干化项目的通病。

5、电耗

电耗方面，也是众说纷纭、难以采信的焦点问题之一。

据Andritz公开资料，Nutri项目是采用4巴90度和6巴140度热水两级加热的项目，工艺气体温度110度，蒸发量3218 kg/h，升水蒸发量的净热耗854.4 kcal/kg；不含给热系统成本，电耗0.089 kW/kg，。另一个国外蒸发量1747 kg/h项目上，不含周边设施仅干燥系统的电耗值141 kW，相当于0.08 kW/kg。而根据Huber的多个项目方案，电耗只有0.03-0.06 kW/kg.H₂O，Sevar也类似，总之，远低于其它热干化。

根据前面对热能部分的分析，笔者以为应该从气量输送的角度进行判断。穿流型带式干化每台环风风机均需打透一层网带，仅此风压损失就是500Pa，因此环风风机的风压一般为1000 Pa以上。引风机用于抽取大量废气，经过废热回收换热器，再经过冷凝器，其全压也均不低，超过1800 Pa。综合考虑，是否能将其实际电耗限制在0.1 kW/kg.H₂O以下，恐怕也不会像某些厂家这样乐观。

五、结语

毫无疑问，带式干化是一种可用技术。这种技术的优点无需笔者多言，各个供应商的宣传材料中已应有尽有。这里所讨论的只是从技术上如何认知、判别，因为在工程上各种技术的表现还是有很大差别的。除了极端的、主观上的原因外（如供应商有意欺瞒或虚报），造成这些差别的大多是客观原因，如污泥特性（含水率、含沙量、含油量、含高分子聚合物量、高腐蚀性等等）、边界条件（给热、供水质量等）、操作员的水平等，不过这些基本不会有争议。可能产生争议的，是一些很难定性、定义的内容，如考虑欠周、设计余量不足、工艺不良、设备选型错误等。在污泥干化领域，这些内容在发生争议时，都能被解释为客观原因，因为污泥作为一种废弃物，其实际特性实在是太令人难以捉摸了。不过，深究起来，对其中的几个问题供应商恐怕仍是难辞其咎的。

比如污泥可能含动植物油脂和矿物油，热干化条件下一部分会飞升，但遇冷会冷凝，如果有干燥器内置的过滤器和换热器，就有可能被污染、堵塞。但对此供应商可以解释为“污泥含油过高”。

再如污泥的含沙量，如果有干泥返混，同时还有面条挤压，模板的磨损是不可避免的，究竟什么样的损耗周期是合理的，这一点双方也很难达成一致。供应商常常在明知含沙量非常高的情况下，出于竞标需要，也不会承认很高的磨耗和高频率维护。

再有，在工艺性能方面，出于竞标需要，带式工艺的供应商可能倾向于提高其蒸发强度、风速，压低气量、热耗和电耗。当蒸发量达不到时，很容易找出客观借口，如污泥含水率高、含水率低、高分子絮凝剂高、污泥未消化等等。

前两者从轻说，是“考虑不周”，从重说，则是“工艺存在缺陷”。第三项往轻了说，是“设计余量不足”，说重了，是“虚报处理能力”。

正是由于工艺具有一定的复杂性，客户很难对带式干化方案进行校核，业绩考察也只能是走马观花，流于形式。实际运行后又有这种种客观原因可以借口规避，这也是为什么这些厂家都不提供热工计算书和热平衡图的原因（提供了也是修饰过的）。客户只要不懂，什么都好办，这大概是某些人的期望所在。

从维护自身利益的角度出发，用户在选型时做认真校核，无论如何是对自己负责。这是避免投产后运行率不高、处理能力低，或因油脂、纤维、杂质、含沙量等造成工艺无法连续运行、维护成本高等众多问题的第一步，也是最关键的一步。

如果能够尽早发现这些问题，解决还是有办法的。比如，针对油脂和粉尘污染，应考虑气路旁路和换热器备用；针对面条机磨蚀，应考虑模板自动更换装置；要求提供物料平衡和热平衡应该是起码的，但恐怕还远远不够，为避免落入某些厂商糊弄外行的数字“陷阱”，应考虑将换热器有效面积、污垢系数、风机气量、风速、带速等关键参数作为保证值予以全程监控。

泥客庄主

2011年1月21日-2月8日